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                  頂管注漿減阻技術

                  發布時間:2016年05月27日 來源:www.automavenautobrokers.net

                      近年來,頂管技術朝著大管徑、長距離的施工方向發展。特別是在繁華大都市的市政建設項目中,長距離地下頂管技術以其獨有的優勢被廣泛地應用。
                    然而由于我市土質多為亞粘土、沙性土,頂進中摩阻系數大而使頂進長度受到限制。所以開發新的減阻技術,是實現大管徑、長距離頂進的關鍵。
                    1 長距離頂進的方法、減阻材料及工藝效果
                    目前實現頂管的長距離施工的技術保證措施,除了設置中繼間外,更重要的是通過注漿工藝來減小管材與土壤的摩擦阻力。采用注漿工藝潤滑、減阻后可以使頂距提高40%一70%。
                    減阻用的主要材料是膨潤土和水。當膨潤土與水混合后,由于水摻人膨潤土中,膨潤土在水中膨脹重量可以達到膨潤土原重量的600%—700%。經攪拌儲存呈凝狀,在有外力作用下呈流動狀態,這種材料注夾在管外殼與土壤之間,會大大降低管節推進的摩阻力。靜止時泥漿有良好的穩定性。為使膨潤漿液有良好的性能,在制漿過程中要適量加一些輔助原料:如純堿、纖維素CMC、緩凝劑等。
                    膨潤土又分為鈣基膨潤土和鈉基膨潤土,吸收鈣離子多的為鈣基,吸收鈉離子多的為鈉基膨潤土,根據不同的土質選用不同的配方。通過施工我們總結發現:在沙性土中鈉基膨潤土減阻效果較明顯,資料分析顯示它比鈣基膨潤土多含一層極薄的硅酸鹽,它與膨潤土中的蒙脫石小粒子結合中易形成空隙構造,從而使漿液膨潤性增加。觸變以后流動性好,靜止下來有膠凝性與固化性。
                    高效鈉基膨潤土漿液配方是:膨潤土24kg,水76kg,堿0.8kg。
                    在不同的土質和施工條件下,對減阻泥漿性能有不同的要求。在沙性土質中,土層易塌方,流沙與地下水壓向整個管壁,普通漿液達不到減阻效果,如在淤流沙層內,土層無水板結,遇水成流沙,膨潤土會被流沙層內的水稀釋,減阻效果就差。在這種情況下,①、要提高漿液粘度;②、應摻入CMC經甲基纖維素,以提高漿液抗剪切能力及潤溶性。配方中的純堿可提高漿液稠度,增加鈉離子改變土粒子水化性能,但若加倍過量投入會破壞漿液的性能。
                    將攪拌好的漿液放入儲漿罐中,須經3—4h存儲待膨潤土顆粒充分吸水膨脹(吸水率2h,430%)方可使用。此時漿液性能幾項指標約為:粘度80s,靜切力21mg/cm2,pH值0.8—10,比重約為1.17。粘稠度適中,用木锨棒插入液中能立住。
                    應注意的是:各地生產的膨潤土成分特性相差較大,使用前要取樣做試驗。
                    在被頂進的混凝土管材上預留3—4個注漿孔,用口徑為1英寸(0.0254m)的橡膠管與各注漿孔連接,接到主注漿管上,再用軟管連接到注漿泵上,泵的一端連接到儲漿罐上。
                    近些年由于頂管采用注漿減阻工藝使頂管工程的口徑及頂距都有大幅度提高,最大管徑和最大頂距分別達到2400mm和290m。
                    2 注漿工藝中的頂力、摩擦力確定
                    頂力是頂管工作中的重要因素,后背主頂千斤的頂力要克服各種阻力方能前進,如管材自重,頂進慣入阻力,摩擦阻力,管道上垂直、水平的側壓力等。又由于影響頂力值的原因較多,如:土質特性、覆土深度、土壤含水量、頂進管徑的大小及長度、管材表面光滑度、土壓力、作業環境突變產生的摩擦阻力等,這些因素往往復雜地交織在一起,在施工現場難以及時計算出來。經過總結、歸納、綜合,以及在特殊情況下采用安全系數法,同時在眾多情況中找出主要因素,編出了通常工程采用的經驗公式,可簡便計算頂力和摩擦阻力。
                    頂力計算經驗公式如下:
                    P=10KμπLD
                    式中:P一主頂推力(kN);
                    K—安全系數(1—1.3,一般取1);
                    μ一摩擦系數(0.9天津取值);
                    π—圓周率;
                    L—頂進長度(m);
                    D—管材外徑(m)。
                    泥水平衡式和土壓平衡式頂管為封閉式頂進,由于封閉式掘進機頂進過程中產生迎面阻力P迎(kN/m2),這時的土壓平衡或泥水平衡式摩擦系數為:
                    μ=(P-P迎)/( 10KπLD)
                    式中:P迎一掘進機頭截面積與土壓力的乘積。
                    3 頂管注漿減阻的事例
                    目前頂管較常用的方式是人工掘進式、機械土壓平衡式和泥水平衡式。而無論采用哪種形式,長距離頂管施工中均采用注漿工藝減阻。在地質條件差的地段,有時推力上升很快,管道因土層阻力大導致頂管頂不動仍是其中最大難題。且長距離頂進又受各種機具性能的影響和制約。封閉式機頭與開啟式機頭差異,重型機頭與輕型機頭差異,土壓平衡頂管與泥水平衡式頂管差異,土層、地基承載力強弱差異等。下面以我公司在本市及外埠施工中采用的三種頂管方式,簡介頂管注漿減阻技術在工程中的應用。
                    [實例1] 1997年秋季在蘇州工業園區進行的排水管道頂管施工中,混凝土管為H級,管內徑D2000mm,管外徑D2420mm,埋深7.5m。地質條件為粉土流沙等。由于環境原因,設計施工由x3—x5#一次頂進距離145m。由于特別精心編制注漿工藝方案,特意從天津調運膨潤土,并對配料、拌漿、注漿、摩擦阻力等進行了嚴格的管理,使得145m長距離在沒有啟動中繼間的情況下,一次頂進到位,實際最大頂力4400kN,比原預計頂力還低30%。
                    [實例2]在上述同一工程的某一段的施工中,管徑、埋深均相同,但由于某種原因在頂進開始的前幾節管時,液壓校正千斤頂掌握不好,開頭的幾節管子產生了較大的誤差。隨后,又校正得過于著急,使得管道先由左偏急轉偏右,高低變化過大。又因長期降水泥土固結,在頂至48m時頂力就達到了5370kN,采用中繼間的方法又頂至60m時,主頂力已達8480kN,混凝土管口發生了崩口破壞,周圍處受力達到極限。為了防止管子崩裂造成更大的事故,只好停止頂進(該段長100m)。分析原因主要是管道曲折破壞了泥漿套的完整性,漿套基本上不能成型,注漿根本不能減阻。另一個原因是管子折彎處產生應力集中導致管口破壞漏漿。為解決中途頂不動的大問題,在60m處打樁,挖開“天窗”取出工具管,在此處做主頂坑,將余下的40m頂完。
                    事實說明,注漿和泥漿套的好壞對降低阻力有非常重要的作用。該60m的摩阻力達18.9kN/m2,不能完成頂進全程的任務。
                    [實例3] 1999年夏季在天津建國道排水管工程中,采用機械式土壓平衡頂管,管內徑D2400mm,外徑D2860mm,管頂覆土厚度6.5m,頂進距離289m,主頂千斤頂2250kN共6臺,后方液壓站最大壓力32MPa,整個頂程啟用一套中繼間,管線推進最大頂力12700kN,機頭迎面頂力經計算為960kN。
                    計入中繼間推力后,摩阻系數μ應為2倍值:
                    2μ=(12700-950)/(10×2.86×289π)=0.9
                    該段管道頂進中嚴格糾偏量的控制,頂進管口平直,注漿管每節預留的3個注漿孔成120°,頂進時的注漿、觸變泥漿經過壓漿泵被輸送到頂管管材的外壁,在管口端部經鋼套環擠出后即可與土壤結合,形成了一個完整的潤滑漿套,可減小頂進的阻力。在拌漿操作中,使用2個2m3的儲漿罐將現拌的和觸變泥漿和儲存漿分開,使漿的熟化程度較好,使管道達到了較好的減阻效果。
                    [實例4] 2000年8月在天津中環線保山道使用泥水平衡式頂管,管內徑D12M刪,管外徑D1420mm,推進長度54.8m,埋深7.8m。地質條件為粉土沙土層,易抱管。在頂進30m處(末注漿前)主頂力為5300kN,采用注漿后頂力下降到3200kN。機頭土壓計算出機頭迎面阻力為200kN,在路面沉降沒有變化的情況下,一次頂進到位。最后頂力為3200kN,注漿后主頂力下降約40%。該段頂管摩阻系數μ為:
                    μ=(3200-200)/(10×1.44×54.8π)=12.1kN/m2
                    通過上述工程實例分析得出:頂管注漿減阻是提高頂距的有效措施,能否大幅度減小阻力與注漿質量、管道糾偏質量、土質特性、注漿管設計等有關。頂管施工中注漿如能使漿套形成管道就能順利地頂進到位。
                    4 注漿工藝實施要點
                   ?。?)在工作坑內設置止水墻洞口安裝止水圈,防止龍門口跑漏漿。用工字鋼經打樁挖土制作的工作坑,坑前龍門口外應澆混凝土墻。墻的厚度一般在20—30cm左右,墻寬按工作坑的寬度,墻高按管外徑加50cm。止水墻預留洞口,加工一套止水圈,包括鋼板法蘭圈2個,內夾橡膠圈。安裝止水圈鋼法蘭圈與墻上預埋鐵焊牢后,用油麻充填空隙,靠泥漿的稠度自然封堵,泥漿充滿管外周。若無止水圈,注漿就無法進行,壓漿泵一開啟漿液便從龍門口流出。若是地下水多的地段,水與砂順勢而下使工作坑前體塌方,嚴重時會危及設備及相鄰構筑物。工作坑洞口止水圈安裝尺寸如圖1所示。
                    圖1 止水圈安裝尺寸
                    (2)管材
                    長距離頂管管材多選用F型管、雙承插口管。在計劃頂管管材時應有注漿管材,帶有注漿孔的管材應不少于總數的三分之一。雙承插口管,管端頭有凹槽,槽內安放齒形橡膠圈,用粘結劑粘牢,兩節管的管口用T型鋼套環連接,環中間粘有橡膠板保護管口,當環套入管頭后將管上端頭橡膠圈壓縮,使管口密封防水,注漿孔橡膠圈在外套環下,端口外管材推進時,漿在套環下溢出。所有管材下坑前,外圓要抹涂石蠟提高光潔度。另外管材注漿孔內應加裝一塑料單向閥,在用管接頭、橡膠管將各孔連成一起后安裝閥門,再與主注漿管線連接,以便于注漿或單獨補漿。帶注漿孔的管材在管線上安排,機頭后要連續放置2—3節帶孔管,然后采用隔一節、放一節……幾十米后隔幾節再放帶孔管,每道工序不能疏忽。
                    (3)漿液制備
                    拌漿機的容量在0.5m3為好,將計量好的膨潤土、水、堿加入攪拌設備中,攪拌不得小于規定時問,經拌和的漿液放人儲漿罐內,儲漿罐容積不小于2m3,應在中間加隔板,將新拌和的漿液與熟化漿分開,使其滿足使用性能。
                    (4)壓力注漿
                    注入到管材與土壤內的漿液壓力要略高于地下水壓力,一般在0.02MPa—0.15MPa,隨距離增加壓力增加。由于注漿泵輸入壓力遠高于注漿壓力,因此需要在注漿泵上附加一調壓裝置用來控制注漿壓力。注漿時管道內容易跑漿部位是機頭與管材連接處、管節與管節之間、中繼間與管材之間。跑漿的主要原因是鋼套環與管口橡膠圈安裝不好,橡膠圈的壓縮量不足或膠圈錯位。另一種原因是管口偏或管口破損產生跑漿。在施工時要特別注意管口密封橡膠圈的設計,把握糾偏質量,防止跑、漏漿。
                    (5)頂管注漿操作
                   ?、夙敼軝C頭直徑略大于管道外徑,若機頭與管材外徑相等可在機頭外殼加焊Φ10mm鋼筋以增加機頭外徑。
                   ?、谟媱澴{量,泥漿的厚度在管外徑圓周1cm左右乘以長度,按厚度的1—2倍考慮。
                   ?、鄄捎猛翂浩胶忭敼苁┕ぴ谏承酝临|中機頭封閉性掘進時,前面適量注漿可改善沙性土質的情況。土壓平衡采用干式排泥,便于螺旋機紋龍出土,提高掘進效率。
                   ?、茏{工作結束后可用水泥與粉煤灰配比漿液對觸變泥漿進行置換。管線拆除后應及時將注漿孔封嚴。
                    頂管施工中應用注漿減阻工藝,有效地降低了項進阻力,能使大口徑長距離的頂管不斷延伸,且成本低、技術易實施,減阻效率高。國外已應用高分子材料減阻,日本研究出了CMC減阻材料,在國內也應不斷地開發新的減阻材料與工藝。

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